[16模板工程专项施工方案]模板工程施工方案

珺玺小区二期工程（P栋、H栋、商铺、地下室）
模板工程专项施工方案 编 制：
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中天建设集团有限公司珺玺二期工程项目部 目 录 一、 编制依据 - 4 - 二、 工程概况 - 5 - 1. 工程简介 - 5 - 2. 工程概况 - 5 - 3. 模板参数 - 6 - 三、 各类构件方案编制分类及搭设参数 - 6 - 1. 柱模板 - 6 - 2. 梁模板 - 7 - 3、墙模板 - 7 - 4. 楼板板模板 - 8 - 四、 方案的选择 - 8 - 1. 柱模 - 8 - 2. 梁模 - 9 - 3. 板模 - 10 - 4. 混凝土墙模板 - 10 - 5. 楼梯模板 - 11 - 五、 材料选择 - 12 - 1. 墙模板 - 12 - 2. 梁模板 - 12 - 3. 柱模板 - 12 - 4. 模板支架 - 12 - 六、 模板安装 - 13 - 1. 模板安装的一般要求 - 13 - 2. ±0．000以下模板安装要求 - 13 - 3. ±0.000以上模板安装要求 - 14 - 4. 模板组拼 - 15 - 5. 模板定位 - 15 - 6. 模板的支设 - 15 - 7. 墙体模板 - 16 - 8. 楼板模板 - 16 - 9. 梁模板支撑 - 17 - 七、 模板拆除 - 17 - 八、 模板技术措施 - 18 - 1. 进场模板质量标准 - 18 - 2. 模板安装质量要求 - 19 - 3. 其他注意事项 - 21 - 4. 脱模剂及模板堆放、维修 - 22 - 5. 危险源及防治措施 - 22 - 九、 安全、环保、文明施工措施 - 23 - 1. 安全、环保、文明施工措施 - 23 - 2. 应急预案 - 24 - 十、 模板计算书 - 29 - 1. 柱模板设计计算书 - 29 - 2. 梁侧模板计算书 - 35 - 3. 梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 - 46 - 4. 墙模板计算书 - 62 - 一、 编制依据 1) 南宁市江南小学珺玺校区施工图纸；

2) 《建筑施工施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）；

3) 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）；

4) 《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）；

5) 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；

6) 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2016）；

7) 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；

8) 《钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程》（DB11T583-2015）；

9) 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；

10) 《建筑工程资料管理规程》（JGJ-T185-2009）；

11) 《建筑安装分项工程施工工艺规程》（ DBJ/T 01-26-2003）；

12) 《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）；

13) 《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）；

14) 住房和城乡建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质【2009】87号）；

15) 住房和城乡建设部《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质【2009】254号）；

16) 《建设工程施工现场消防安全技术规范》(GB50720-2011) 17) 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2011）；

18) 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)；

19) 《建筑施工计算手册》江正荣 编著；

20) 《建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范》（DB45/T618-2009）；

21) 《广西壮族自治区住房和城乡建设厅贯彻〈危险性较大的分部分项工程安全管理办法〉实施细则》(桂建管〔2015〕63号) 22) 南宁市江南小学珺玺校区施工组织设计；

23) 品茗施工现场安全设施计算软件；

24) 南宁市建筑工程管理部门相关规定和要求。

二、 工程概况 1. 工程简介 工程名称：南宁江南小学珺玺校区工程 建设单位：广西骋润置地有限公司 设计单位：深圳市华蓝设计有限公司 监理单位：广西大通建设监理咨询管理有限公司 施工单位：中天建设集团有限公司 2. 工程概况 江南小学包括教学及教学辅助用房、行政办公用房、生活服务用房及200㎡地下室，总建筑面积为：12311.25平方米，地下室建筑面积约为200平方米。建筑高度为：21.6米，建筑层数5层、其中室内风雨操场层高9.77m属于高大模板（另有高大模板施工专家论证方案）。

小学结构体系：框架结构，抗震设防烈度7度；
现浇混凝土等级：基础及地圈梁采用C30，主体其余梁板柱均采用C30混凝土（过梁、压顶除外），过梁、压顶混凝土采用C20。

3. 模板参数 梁、板、墙、柱结构尺寸：
板厚：
120（主楼板）；
250（地下室）；

梁：350×700、350×850、500×900、350*800、350*600、400*800、350*700、250*1600、250*1200、450*900、300*1800、250*1800、150×400；
200×400;200×300；
200×500；
200×600；
250×700；
250×600；
300×1200；
300×600；
350×700；

墙：本工程剪力墙墙厚分别为300；

柱：600×700；
500×500；

800×800；
1000×1000；
600×600；

楼层高度：3.6m、4m（地下室）9.77m（风雨操场）
三、 各类构件方案编制分类及搭设参数 1. 柱模板 截面500×500的柱采用一个计算单体；

柱模板基本参数；

柱模板的截面宽度 B=500mm， 柱模板的截面高度 H=500mm， 柱模板的计算高度 L = 4000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 450mm。

柱箍采用双钢管Ф48mm×3mm。

柱模板竖方钢管40×40×2.5mm。

B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。

模板厚度h=15mm，弹性模量E=9350N/mm2，抗弯强度[f]=15.444N/mm2。

2. 梁模板 截面高度1600mm，宽度300mm；
木方支撑垂直梁截面方案，立柱跨度方向间距900mm，梁两侧立杆间距900mm，脚手架步距1500mm。

梁模板基本参数 梁截面宽度 B=300mm， 梁截面高度 H=1600mm， 梁模板使用的木方截面40×90mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm， 梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

采用双排承重立杆，木方支撑垂直梁截面方案, 立柱跨度方向间距900mm，梁两侧立杆间距900mm，脚手架步距1500mm. H方向对拉螺栓4道，对拉螺栓直径10mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)450mm。

四、 方案的选择 本工程结构施工模板采用 15mm 厚9层板和定型木模。

1. 柱模 本工程柱采用 15mm 厚11层板，竖向方钢管40×40×2.5mm，间距123.33mm，方钢管侧向支垫，60×50 内卷边钢背楞，450mm间距加固，并与满堂脚手架连接固定。施工要结合实际情况进行加固，以保证模板的牢固稳定。为保证柱线脚顺直，方钢管定位必须准确。为增强柱模侧向刚度，当柱宽大于600mm 时，在柱模上设置双向4对拉螺栓。对拉螺栓的竖向间距按 500mm设置，通过方木、方钢管与钢管固定。

柱截面边长大于500mm的柱子模板示意图 2. 梁模 本工程梁模板以采用 15mm 厚11层板，垫枋为 40mm×90mm木枋两根侧放。支模架立杆顺梁跨度方向间距La(m):900mm，梁两侧立柱间距(m):1200，水平杆步距h(m):1500mm，纵横两个方向设置。梁侧模采用40 mm×90mm木枋间距 250mm支垫，配以钢管扣件加固，并与满堂脚手架连接牢固。当梁高大于600mm 时，增设纵间距 500mm 对拉螺栓。梁板底模板及支撑系统应按设计要求起拱（梁长超过4m按1‰-3‰）。

上翻部分做法参照剪力墙做法，内外龙骨均采用木楞，宽度40mm，高度90mm。内龙骨竖向分布间距300mm一道，主龙骨（两道）水平向分布，分别在板面上150mm处和梁顶向下100mm处各设置一道。对拉螺栓，顺主龙骨方向间隔500mm一道 3. 板模 本工程主楼板模板采用 15mm 厚11层板，垫枋为40mm×40mm方钢间距 250mm，模板拼缝使用40*90方木侧放。支撑系统为钢管满堂脚手架，立杆间距900×900，纵横两个方向设置水平杆步距1.5米，距地200mm在纵横两个方向满设扫地杆，封顶杆距楼面下来300~400mm，共设置三道水平杆，纵横方向设置剪刀撑。主楼地下室顶板采用双扣件连接， 其余楼板单扣件连接。

地库顶板模板采用 15mm 厚11层板，垫枋为40mm×40mm方钢间距 250mm，模板拼缝使用40*90方木侧放。立杆间距为900×900mm，双扣件连接，纵横两个方向设置水平杆步距1.5米，距地200mm在纵横两个方向满设扫地杆，封顶杆距楼面下来300~400mm，共设置三道水平杆。沿支架四周外立面满设剪刀撑，中部根据需要并依构架框格的大小，每隔8—10m设置。

4. 混凝土墙模板 本工程墙体支模采用 15mmm厚11层板，竖向背枋为40mm×40mm 间距300mm方钢支垫，横肋采用60×50 内卷边钢背楞，450mm间距排列加固，并与满堂脚手架连接固定，中间穿设M12双向对拉螺杆，有防水要求的外墙、柱和水池墙使用止水对拉螺杆。

300 300 5. 楼梯模板 本工程采用全封闭式楼梯支模（见图）。

五、 材料选择 按粉刷面混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。

1. 墙模板 采用15mm厚胶合面板，木方和方管作楞，配套穿墙螺杆M12使用。竖向内楞采用40×40 方钢，水平外楞采用60×50 内卷边钢背楞，450mm间距排列加固，并与满堂脚手架连接固定，中间穿设M12双向对拉螺杆。外墙和临空墙螺栓采用止水螺杆，内墙采用普通可回收螺杆。

2. 梁模板 面板采用15mm 胶合面板，40×90木方（内楞）现场拼制，圆钢管48×3.5（外楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。梁底采用40×40方钢支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。

3. 柱模板 采用15mm厚胶合面板，方木、方钢管和园钢管作楞，配套对拉螺栓M12使用。竖向内楞采用40×40×2.5方钢管，加固采用圆钢管Ф48×3.5做成柱箍配合对拉螺栓使用。

4. 模板支架 板底采用40mm×90mm方木和40mm×40mm支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。

六、 模板安装 1. 模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装墙柱模前，要清除杂物(大面清扫,局部吸尘器)，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平填缝砂浆。

2. 模板安装要求 （1）墙体、柱模板安装顺序及技术要点 ①模板安装顺序 模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模 ②技术要点 模板支模均为双面支模，采用对拉螺栓固定，螺栓孔采用锥形堵头防止漏浆。

（2）梁、板模板安装顺序及技术要点 ①模板安装顺序 模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模 ②技术要点 安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆“烂根“现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。

（3）梁模板安装顺序及技术要点 ①模板安装顺序 搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)→按标高铺梁底模板→拉线找直→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板 ②技术要点 按设计要求起拱(跨度大于4m，起拱0.2％)，并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包仆侧模。

（4）楼板模板安装顺序及技术要点 ①模板安装顺序 “满堂“脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序 ②技术要点 楼板模板当采用单块就位日寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。

3. 模板组拼 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：
1、两块模板之间拼缝 ≤1mm 2、相邻模板之间高低差 ≤1mm 3、模板平整度 ≤2mm 4、模板平面尺寸偏差 ±3mm 4. 模板定位 当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500mm控制线，以便于墙、梁模板的安装和校正。当墙混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙上。

首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道墙轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。

5. 模板的支设 模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷水性脱模剂。

6. 墙体模板 胶合面板使用前模板表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。竖向内楞采用40×90木方 及40×40方钢管间距340 mm，水平外楞采用60×50 内卷边钢背楞，450mm间距排列加固，并与满堂脚手架连接固定，中间穿设M12双向对拉螺杆，斜向支撑用钢管上中下三道进行间距600 mm加固以保证其稳定。地下室外墙用M12对拉螺栓带止水片，以防地下水沿对拉螺栓渗入墙内。最下面三道对拉螺栓两侧加双螺母。内墙采用普通可回收穿墙螺栓。

7. 楼板模板 模板支架 1、楼板模板采用40mm×90mm木方侧放做板底拼缝支撑另外采用40mm×40mm做板底支撑，中心间距250mm，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距900mm，跨距1200mm，步距1500mm，扣件连接方式为双扣件另外加设间距6000×6000的剪刀撑。

2、楼板模板施工时注意以下几点：
（1）横板支撑钢管必须在钢管脚垫模板（规格200*200）；

（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；

（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；

（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：＜4 开间不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6 的起拱15mm,内部采用纵横向垂直剪刀撑进行加固；

（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体“吃模“，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；
模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。

（6）从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按900mm 和1200mm 的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，水平杆高度1.5米处增设水平剪刀撑一道。

8. 梁模板支撑 梁模板 1、梁侧模板采用木方作为内楞间距250mm，钢管作为外楞间距500mm，采用可回收的M12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距同外楞。梁模板采用15mm胶合面板作为面板，梁底采用40×40方钢管竖向布置。横向支承为φ48×3.5钢管。扣件式钢管脚手架作为支撑系统，脚手架梁跨方向间距0.9m，梁两侧立杆间1.2m，步距1.5m。

2、梁模板施工时注意以下几点：
（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；

（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；

（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：＜4不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6 的起拱15mm；

（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45°）
七、 模板拆除 1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。

2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。承重模板（底模）拆除，应在砼强度达到下列要求时方可拆除，并应办理拆模审批手续，不得擅自拆模。

梁：跨度≤8M时，R≥75%；

跨度>8M时， R=100%；

板：跨度≤2M时，R≥50%；

跨度>2M，≤8M时，R≥75%；

跨度>8M时，R≥100%；

悬臂构件：
R=100%；

3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。

（1）墙、柱模板拆除 墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑，模板拆除后铲除螺杆套管及外墙预留螺杆。

（2）
楼板模板拆除 楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。

4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。

5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。

八、 模板技术措施 1. 进场模板质量标准 模板要求：
（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。

（2）外观质量检查标准（通过观察检验）
任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；
各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。

2. 模板安装质量要求 必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204-2015）及相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载“。

（1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；
上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。

检查数量：全数检查。

检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。

2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。

检查数量：全数检查。

检验方法：观察。

（2）
一般项目 1）模板安装应满足下列要求：
模板的接缝不应漏浆；
在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；
模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；
浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；

检查数量：全数检查。

检验方法：观察。

2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。

检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；
对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。

3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；

检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；
对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。

检验方法：钢尺检查。

（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。

检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；
对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）
（4）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。

2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；

3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。

（5）顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。

（6）模板的变形控制 1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。

2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。

3）门窗洞口处对称下混凝土；

4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；

5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；

6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。

（7）模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；
钢模板如发生变形时，及时修整。

（8）窗洞口模板 在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。

（9）清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。

（10）跨度小于4m 不考虑，4～6m 的板起拱10mm；
跨度大于6m 的板起拱15mm。

（11）与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。

（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。

（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。

3. 其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。

（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。

（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。

（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。

（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。

（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。

（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。

（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。

4. 脱模剂及模板堆放、维修 （1）在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。

（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。

（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。

（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。

5. 危险源及防治措施 一、模板工程重要危险源  1、模板由于本身质量问题引起的变形，导致施工过程中的坍塌。  2、大型摸板吊装过程中由于吊环破坏或钢绳断裂引起的高空坠落。  3、大型摸板吊装过程中的碰撞、打击损害等。  4、大型摸板安装就位后由于地脚螺栓的磨损造成模板的倾覆。

5、摸板安装就位后由于支撑杆刚度、强度不足造成的倾覆。  6、模板的不合理堆放造成的失稳和倾覆。  7、滑模施工中千斤顶损坏，以致相临千斤顶荷载加大，造成支撑杆失稳，导致的平台倒塌。  二、采取的主要预控措施  1、检查原材料出厂合格证和试验报告，必须保证各项材料指标的稳定性；
  2、大模板吊环要保证有足够的安全系数。吊环的位置、数量、安装方法和焊接、包括组装式吊环的连接螺栓型号及双螺母紧固，均应满足设计要求。施工过程中经常检查吊环，若发现螺母松动或被吊环碰撞而损坏时应立即紧固或更换。  3、施工过程中经常检查吊装用钢绳，查看是否有滑丝等现象，保证足够的刚度、强度。  4、高处作业时大模板安装应有缆绳，风力过大时应停止施工。

5、拆除后的大模板，不得堆放在施工层上。模板拆装区周围应设置栏杆，并挂有明显标志牌，禁止非作业人员入内。  6、大模板在使用过程中斜支撑的地脚螺栓最容易受损伤，因而在施工时增加双面护板，延长焊缝；
使用时尽量避免着地时冲撞地脚螺栓。  7、及时检验、维修千斤顶等使用工具，并附加安全检测合格证明，保证器具的正常使用。  8、没有涉及到的安全问题，各级安全员要通过危险源的辨识，下达安全检查通知单，对不予及时整改的单位和个人按《项目总体安全管理措施》给予处罚 九、 安全、环保、文明施工措施 1. 安全、环保、文明施工措施 （1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。

（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。

（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；
拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂“禁止通行“安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。

（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。

（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；
且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；
使用木工机械严禁戴手套；
长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；
两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；
机械停用时断电加锁。

（6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；
垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板 （7）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。

（8）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。

（9）环保与文明施工 现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。

2. 应急预案 一、 组织机构 （1）应急领导小组 组长：楼美姣 副组长：蒋烈寿 组员：张顺波 张兴维 应急小组电话：
楼美姣 13397336881 张兴维 15213140621 张顺波 15258929772 蒋烈寿 13401587287 （2）
领导小组成员职责和工作要求 组长楼美姣负责应急方案的总指挥及具体实施工作，当灾害性事故发生时，对施工现场作出准确判断，有权决定是否对现场作出立即救援工作。

副组长蒋烈寿负责事故现场保护、疏散人员，引导外来事故救援队伍进行工作。

组员张顺波负责应急救援行动，尽快预测事故的危害区域，检测危害程度，为事故救援队伍提供依据。

组员张兴维负责对外界救援队的联系工作，联系救灾、公安、消防、化工等部门将各方面力量结合起来，负责对伤员处理、并尽快向医院转送。

2、急救中心及医疗单位急救车联系方法，以及不同伤害部位相应急救首选医院 首选医院名称 医院地址 联系电话 南宁市第二人民医院 南宁市淡村路13号 (0771)2246469 广西医科大学第二附属医院 广西南宁市大学东路166号 0771-3277068  南宁市第二人民医院路线图 广西医科大学第二附属医院路线图 二、 应急准备和响应组织准备 1、目的：
为了保护从业人员在经营活动中的身体健康和生命安全，保证本工程在出现生产安全事故时，能够及时进行应急救援，从而最大限度地减少生产安全事故所造成的损失。

2、责任：项目经理对工程安全生产负全部责任，遵守法律法规和其他要求，自觉接受政府部门、公司对本项目安全生产的监督检查和指导，确保安全生产文明施工。直接领导施工现场应急准备和相应救援工作。

3、施工现场生产安全应急救援小组 项目经理负责主持施工现场全面工作，指挥应急救援。

执行经理负责组织应急救援协调指挥工作。

安全员负责应急救援施工工作。

施工员、质检员、材料员等参与应急救援施工工作。

4、生产安全事故应急救援组织成员经培训，掌握并且具备现场救援救护的基本技能，施工现场生产安全应急救援小组必须配备相应的急救器材和设备。小组每年1～2次应急救援演习和对急救器材设备的日常维修、保养，从而保证应急救援时正常运转。

5、生产安全事故应急救援程序：
工地建立安全值班制度，并保证24小时轮流值班。

如发生生产安全事故立即上报，具体上报程序如下：
现场第一发现人――现场值班人员――现场应急救援小组组长――公司值班人员――公司生产安全事故应急救援小组――向上级部门报告。

生产安全事故发生后，应急救援组织立即启动如下应急救援程序：
现场发现人：向现场值班人员报告 现场值班人员：控制事态保护现场组织抢救，疏导人员。

现场应急救援小组组长：组织组员进行现场急救，组织车辆保证道路畅通，送伤员往最佳医院。

公司值班人员：了解事故及伤亡人员情况 公司生产安全应急救援小组：了解事故处理事故调查，预防事故发生措施的落实。并上报上级部门。

6、应急救援小组职责：
l 组织检查施工现场的安全隐患，落实各项安全生产责任制，贯彻执行各项安全防范措施及各种安全管理制度。

l 进行教育培训，使小组成员掌握应急救援的基本常识，同时具备安全生产管理相应的素质水平，小组成员定期对职工进行安全生产教育，提高职工安全生产技能和安全生产素质。

l 制定生产安全应急救援预案，制定安全技术措施并组织实施，确定企业和现场的安全防范和应急救援重点，有针对性的进行检查、验收、监控和危险预测。

三、 应急预案启动 1. 应急条件 在支撑系统失稳倾斜、模板或连接件滑落、固定模板的杆件失效断裂、安拆操作严重违反程序、接近和接触带电线路等条件下，立即实施预警。

2. 应急信息的发布 施工现场任何人只要发现事故或可能导致事故发生的险情后，都要立即以最快捷的方式，如运用固定电话、手机或口头等形式发出警报，通知项目负责人、安全员和现场所有施工作业人员实施避险。

3. 应急行动 项目负责人、安全员接到预警信息后，立即启动应急救援预案。

对可能引起重特大安全事故的险情，经应急救援指挥机构核实后，应当在发现险情后1小时内报告公司应急救援指挥部和工程所在地人民政府。

四、 生产安全事故应急救援程序 1、 应急指挥 ⑴当施工现场发生无法或不易控制的模板工程安全生产事故时，启动专项应急预案。应急救援指挥中心接到响应级别事故报告后，经对事故严重程度核实后，判断是否有能力组织救援。  ⑵如有能力组织救援，及时启动专项应急救援预案，否则立即向公司报告。  ⑶应急救援指挥中心通知应急指挥人员和工作组，停止手头一切工作，立即到位，通报事故情况，按照各职能小组分工组织救援。

2、应急行动  ⑴指挥人员到达现场后，立即了解现场事故情况，划定安全和危险区域，设立标志，实行现场保护，安全警戒，疏导车流，保障救援道路的畅通，维护好现场秩序。  ⑵按本预案规定职责明确各应急工作组救援任务,组织救援。 ⑶对事故现场进行调查取证，因抢救人员、防止事态扩大、恢复生产及疏通交通等原因，需要移动现场物件的，应当做好标志，采取拍照、摄像、绘图等方法详细记录事故现场原貌，妥善保存现场重要痕迹、物证 3、资源调配     组织抢险救援队伍,调配应急救援物资、装备、器材、药品、医疗器械、抢险车辆等物资，为应急行动做好充分准备。

4、应急避险  ⑴抢险车辆赶往事发现场和急救车辆护送伤害人员到达医院的途中，按交通规则正确驾驶车辆，避免交通事故发生。  ⑵在疏散人群过程中，要选择安全通道，合理有序引导撤离，防止相互践踏受到伤害。  ⑶在现场抢救伤员的过程中，抢救人员要密切注意周围环境，防止二次事故造成抢救人员的伤害。对伤员的抢救，要根据伤员受伤部位和伤害程度,正确施救，避免盲目抬运拖拉,给后续抢救工作带来麻烦,防止使受伤人员再次受伤或加重伤害程度。

5、扩大应急  若没有能力组织救援，一是及时向公司报告,二是向相临施工单位求援；
三是向建设行政主管部门求援。

6、 处置措施 （1）应急处置次序 （2）
模板坍塌应急处置措施 当模板支撑系统出现坍塌时，一是应立即用撬棍或顶升设备支起或用起重设备自上而下吊起坍塌重物；
二是对危险而未坍塌的模板及支撑系统，立即进行固定，确保其处于稳定状态。同时，确定被埋人员的位置，组织现场急救。当挖救被埋人员时，切勿用机械挖救，以防伤人。当人员被构件卡死无法摆脱时，抢救人员要用切割设备，小心切割掉卡死构件，然后搬离伤员。

（3）模板安拆挂断电线路应急处置措施  当模板安拆不当挂断电线造成触电伤害事故时，首先判断是高压线路还是低压线路。若是低压线路，立即断开电源，如果电源开关较远，则可用绝缘材料把触电者与电源分离。若是高压线路触电，马上通知供电部门停电，如一时无通知供电部门停电，则可抛掷导电体，让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。  如果挂断电线造成了火灾，要迅速切断电源，以免事态扩大。切断电源时应戴绝缘手套，使用有绝缘柄的工具。当火场离开关较远时需剪断电线时，火线和零线应分开错位剪断，以免在钳口处造成短路，并防止电源线掉在地上造成短路使人员触电。当电源线因其他原因不能及时切断时，一方面派人去供电部门拉闸，一方面灭火时，人体的各部位与带电体保持一定充分距离，抢险人员必须穿戴绝缘用品。扑灭电气火灾时要用绝缘性能好的灭火剂如干粉灭火机，二氧化碳灭火器，严禁使用导电灭火剂扑救。

（4）
高处坠落伤害事故应急处置措施 当发现有人从高处坠落摔伤，首先应观察伤员的神志是否清醒，随后看伤员坠落时身体着地部位，再根据伤员的伤害程度的不同， 启动高空作业专项应急预案组织救援。

（5）
物体打击伤害事故应急处置措施 当发生物体打击伤害事故时，按现场处置方案进行抢救，首先观察伤员受伤部位，失血多少，对于一些微小伤，工地急救员可以进行简单的止血、消炎、包扎。伤势严重者，急救人员边抢救边就近送医院。

七、 应急物资与装备保障 十、 模板计算书 1. 柱模板设计计算书 一、中小断面柱模板基本参数 柱断面长度B=500mm；

柱断面宽度H=500mm；

竖楞方钢管40×40×2.5mm；

方钢管间距L=123.33mm；

胶合板截面高度=15mm。

取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。

二、荷载组合 侧压力计算依据规范 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 混凝土重力密度γc(kN/m3) 24 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 外加剂影响修正系数β1 1 混凝土坍落度影响修正系数β2 1 混凝土浇筑速度V(m/h) 2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 3.8 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.8}＝min{29.868，91.2}＝29.868kN/m2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.8]＝min[29.87，91.2]＝29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2 三、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 面板弹性模量E(N/mm2) 9350 柱长边小梁根数 4 柱短边小梁根数 4 柱箍间距l1(mm) 450 模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.45×29.87＝16.331kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.45×2＝0.794kN/m Mmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×16.331×0.1672-0.117×0.794×0.1672＝-0.048kN·m σ＝Mmax/W＝0.048×106/(1/6×450×152)＝2.841N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载q＝bS正＝0.45×29.87＝13.442kN/m ν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×13.442×166.6674/(100×9350×(1/12×450×153))＝0.059mm≤[ν]＝l/400＝166.667/400＝0.417mm 满足要求！ 四、小梁验算 小梁材质及类型 矩形钢管 小梁截面类型(mm) □40×40×2.5 小梁截面惯性矩I(cm4) 8.22 小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.11 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 最低处柱箍离楼面距离(mm) 200 1、强度验算 小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.167×38.056＝6.343 kN/m 小梁弯矩图(kN·m) Mmax＝0.136kN·m σ＝Mmax/W＝0.136×106/(4.11×103)＝33.021N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.167×29.87＝4.978 kN/m 小梁变形图(mm) ν＝0.083mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 柱箍材质及类型 钢管 柱箍截面类型(mm) Ф48×3 柱箍计算截面类型(mm) Ф48×3 柱箍截面惯性矩I(cm4) 10.78 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 4.49 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000 模板设计立面图 1、柱箍强度验算 q＝S承l1＝38.056×0.45＝17.125kN/m N＝0.5ql3＝0.5×17.125×0.53＝4.538kN M＝ql22/8＝17.125×0.612/8＝0.797kN·m N/An+M/Wn＝4.538×103/424+0.797×106/(4.49×103)＝188.106N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 q＝S正l1＝29.87×0.45＝13.442kN/m ν＝5ql24/(384EI)＝5×13.442×6104/(384×206000×10.78×104)＝1.091mm≤[ν]＝l2/400＝1.525mm 满足要求！ 六、柱箍端部节点验算 长边柱箍与短边柱箍连接方式 扣件连接 扣件类型 双扣件 扣件抗滑移折减系数 0.85 N=4.538kN≤0.85×12=10.2kN 满足要求！ 2. 梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度350mm，高度1700mm，两侧楼板厚度250mm。

模板面板厚度15mm。

内龙骨布置5道，内龙骨采用50×100mm木方。

外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管Ф48×3mm。

对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。

木方抗剪强度1.663N/mm2，抗弯强度15.444N/mm2，弹性模量8415N/mm2。

二、工程属性 新浇混凝梁名称 KL10 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 350×1700 新浇混凝土梁计算跨度(m) 8 二、荷载组合 侧压力计算依据规范 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 混凝土重力密度γc(kN/m3) 24 新浇混凝土初凝时间t0(h) 10 外加剂影响修正系数β1 1 混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h) 5 梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m) 1.7 梁左上翻侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H左上翻(m) 1.45 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) 梁下挂侧模G4k min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×10×1×1.15×51/2，24×1.7}＝min{135.774，40.8}＝40.8kN/m2 左上翻侧模G4k min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×10×1×1.15×51/2，24×1.45}＝min{135.774，34.8}＝34.8kN/m2 振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2) 4 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×40.8+1.4×4，1.35×40.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[54.56，59]＝0.9×59＝53.1kN/m2 左上翻部分：承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×34.8+1.4×4，1.35×34.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[47.36，50.9]＝0.9×50.9＝45.81kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝40.8 kN/m2 左上翻部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.8 kN/m2 三、支撑体系设计 小梁布置方式 竖直向布置 小梁间距 200 主梁合并根数 2 主梁最大悬挑长度(mm) 175 对拉螺栓水平向间距(mm) 450 结构表面的要求 结构表面外露 梁左侧 梁右侧 楼板厚度(mm) 250 250 梁下挂侧模高度(mm) 0 1450 左侧支撑表：
第i道支撑 距梁底距离(mm) 支撑形式 1 450 对拉螺栓 2 900 对拉螺栓 3 1350 对拉螺栓 4 1700 固定支撑 右侧支撑表：
第i道支撑 距梁底距离(mm) 支撑形式 1 0 固定支撑 2 450 对拉螺栓 3 900 对拉螺栓 4 1350 对拉螺栓 设计简图如下：
模板设计剖面图 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×183/12＝486000mm4。计算简图如下：
1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×53.1＝53.1kN/m Mmax＝0.125q1l2＝0.125×53.1×0.22＝0.265kN·m σ＝Mmax/W＝0.265×106/54000＝4.917N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×40.8＝40.8kN/m νmax＝5×40.8×2004/(384×10000×486000)=0.175mm≤200/400=0.5mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R下挂＝q1l=53.1×0.2＝10.62kN 正常使用极限状态 R＇下挂＝ql=40.8×0.2＝8.16kN 2、左上翻侧模 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×183/12＝486000mm4。计算简图如下：
1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×45.81＝45.81kN/m Mmax＝0.125q1l2＝0.125×45.81×0.22＝0.229kN·m σ＝Mmax/W＝0.229×106/54000＝4.242N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×34.8＝34.8kN/m νmax＝5×34.8×2004/(384×10000×486000)=0.149mm≤200/400=0.5mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R左上翻＝q1l=45.81×0.2＝9.162kN 正常使用极限状态 R＇左上翻＝ql=34.8×0.2＝6.96kN 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 50×100 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.663 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.33 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁截面惯性矩I(cm4) 416.67 1、右下挂侧模 计算简图如下：
1、抗弯验算 小梁弯矩图(kN·m) q=10.62kN/m σ＝Mmax/W＝0.219×106/83330＝2.623N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) τmax＝3 Vmax/(2bh)＝3×2.875×1000/(2×100×50)＝0.863N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=8.16kN/m νmax＝0.065mm≤450/400=1.125mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 R右下挂max＝5.304kN 正常使用极限状态 R＇右下挂max＝4.075kN 2、左上翻侧模 计算简图如下：
1、抗弯验算 小梁弯矩图(kN·m) q=9.162kN/m σ＝Mmax/W＝0.183×106/83330＝2.199N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) τmax＝3 Vmax/(2bh)＝3×2.138×1000/(2×100×50)＝0.642N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=6.96kN/m νmax＝0.056mm≤450/400=1.125mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 R左上翻max＝4.097kN 正常使用极限状态 R＇左上翻max＝3.112kN 六、主梁验算 主梁验算方式 四等跨连续梁 主梁最大悬挑长度(mm) 175 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48×3.5 主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主梁合并根数 2 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁受力不均匀系数 0.6 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。

承载能力状态：F=max[R右下挂max,R左上翻max]×0.6=Max[5.304,4.097]×0.6=3.182kN 正常使用状态：F＇=max[R＇右下挂max,R＇左上翻max]×0.6=Max[4.075,3.112]×0.6=2.445kN 计算简图如下：
主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kN·m) 主梁弯矩图二(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.557×106/4490＝124.02N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) τmax=2Vmax/A=2×5.628×1000/424＝26.547N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中νmax=0.118mm≤[ν]=450/400=1.125mm 悬挑段νmax＝0.434mm≤[ν]=2×175/400=0.875mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=Max[8.81,7.211]/0.6=8.81/0.6=14.683kN 七、对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Ntb(kN) 17.8 取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N＝0.95×14.683＝13.949kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！ 3. 梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 一、工程属性 新浇混凝土梁名称 KL10 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300×1600 模板支架高度H(m) 3.6 模板支架横向长度B(m) 8 模板支架纵向长度L(m) 8 梁侧楼板厚度(mm) 120 二、荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架 0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2) 1 对水平面模板取值Q2k(kN/m2) 2 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.35 非自定义:0.29 地基粗糙程度 C类(有密集建筑群市区) 模板支架顶部距地面高度(m) 24 风压高度变化系数μz 0.796 风荷载体型系数μs 1.04 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向 梁跨度方向立柱间距la(mm) 900 梁两侧立柱间距lb(mm) 1200 步距h(mm) 1500 新浇混凝土楼板立柱间距l＇a(mm)、l＇b(mm) 450、900 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 600 梁底增加立柱根数 2 梁底增加立柱布置方式 按梁两侧立柱间距均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 400,800 梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm) 300 每跨距内梁底支撑小梁间距(mm) 200 结构表面的要求 结构表面外露 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量E(N/mm2) 5400 验算方式 四等跨连续梁 按四等跨连续梁计算：
截面抵抗矩：W＝bh2/6=350×15×15/6＝13125mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=350×15×15×15/12＝98437.5mm4 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×0.7×2]×0.35＝19.095kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.7]×0.35＝18.477kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.35＝0.617kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.7)]×0.35＝15.207kN/m 简图如下：
1、抗弯验算 Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×18.477×0.22+0.121×0.617×0.22＝0.082kN·m σ＝Mmax/W＝0.082×106/13125＝6.253N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×15.207×2004/(100×5400×98437.5)＝0.289mm≤[ν]＝L/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax＝1.143q1静L+1.223q1活L＝1.143×18.477×0.2+1.223×0.617×0.2＝4.375kN 标准值(正常使用极限状态) R＇max＝1.143q2L＝1.143×15.207×0.2＝3.476kN 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 50×100 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 11.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.232 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.33 小梁弹性模量E(N/mm2) 7040 小梁截面惯性矩I(cm4) 416.67 承载能力极限状态：
面板传递给小梁q1＝4.375/0.35＝12.5kN/m 小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2＝0.049kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×(0.6-0.35/2)/2×0.2+0.9×1.35×0.5×(1.7-0.25)×0.2＝0.601kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×((1.2-0.6)-0.35/2)/2×0.2+0.9×1.35×0.5×(1.7-0.25)×0.2＝0.601kN 正常使用极限状态：
面板传递给小梁q1＝3.476/0.35＝9.933kN/m 小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×(0.6-0.35/2)/2×0.2+1×0.5×(1.7-0.25)×0.2＝0.433kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×((1.2-0.6)-0.35/2)/2×0.2+1×0.5×(1.7-0.25)×0.2＝0.433kN 计算简图如下：
承载能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kN·m) σ=Mmax/W=0.147×106/83330=1.769N/mm2≤[f]=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax＝2.196kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.196×1000/(2×50×100)＝0.659N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) νmax＝0.061mm≤[ν]＝L/400＝400/400＝1mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R1＝0.258kN，R2＝3.075kN，R3＝3.075kN，R4＝0.258kN 正常使用极限状态 R＇1＝0.203kN，R＇2＝2.398kN，R＇3＝2.398kN，R＇4＝0.203kN 六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Ф48×3 主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 主梁计算方式 三等跨连续梁 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 由上节可知P＝max[R2，R3]×0.6＝1.845kN，P＇＝max[R2＇，R3＇]×0.6＝1.439kN 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kN·m) 主梁弯矩图二(kN·m) σ=Mmax/W=0.738×106/4490=164.365N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax＝4.613kN τmax=2Vmax/A=2×4.613×1000/424＝21.759N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中νmax＝0.837mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm 满足要求！ 悬臂端νmax＝0.921mm≤[ν]＝2l2/400＝2×300/400＝1.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=8.741kN 图二：Rmax=8.401kN 用小梁的支座反力分别代入可得：
承载能力极限状态 图一 立柱2：R2＝8.741kN，立柱3：R3＝8.741kN 图二 立柱2：R2＝8.401kN，立柱3：R3＝8.401kN 立柱所受主梁支座反力依次为:立柱2:P2=8.741/0.6=14.568kN,立柱3:P3=8.741/0.6=14.568kN 七、纵向水平钢管验算 钢管截面类型(mm) Φ48×3.5 钢管计算截面类型(mm) Ф48×3 钢管截面面积A(mm2) 424 钢管截面回转半径i(mm) 15.9 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.78 钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.49 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 由小梁验算一节可知P＝max[R1，R4]＝0.258kN，P＇＝max[R1＇，R4＇]＝0.203kN 纵向水平钢管计算简图一 纵向水平钢管计算简图二 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图一(kN·m) 纵向水平钢管弯矩图二(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.103×106/4490＝22.94N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图一(kN) 纵向水平钢管剪力图二(kN) Vmax＝0.645kN τmax＝2Vmax/A=2×0.645×1000/424＝3.042N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图一(mm) 纵向水平钢管变形图二(mm) 跨中νmax＝0.118mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm 满足要求！ 悬臂端νmax＝0.13mm≤[ν]＝2l2/400＝2×300/400＝1.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=1.222kN 图二：Rmax=1.175kN 用小梁两侧的支座反力分别代入可得：
承载能力极限状态 图一：
立柱1：R1=1.222kN，立柱4：R4=1.222kN 图二：
立柱1：R1=1.175kN，立柱4：R4=1.175kN 八、可调托座验算 荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 扣件抗滑移折减系数kc 1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.222,1.222]＝1.222kN≤1×8=8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝14.568kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 九、立柱验算 钢管截面类型(mm) Φ48×3.5 钢管计算截面类型(mm) Ф48×3 钢材等级 Q235 立柱截面面积A(mm2) 424 回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.1 1、长细比验算 l0=h=1500mm λ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.634 2、风荷载计算 Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.29×0.9×1.52/10＝0.067kN·m 3、稳定性计算 根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算 q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×0.9×2]×0.35＝17.218kN/m 2)小梁验算 F1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1] ×(0.6-0.35/2)/2×0.2+0.9×1.2×0.5×(1.7-0.25)×0.2＝0.516kN F2＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1] ×((1.2-0.6)-0.35/2)/2×0.2+0.9×1.2×0.5×(1.7-0.25)×0.2＝0.516kN q1＝11.282kN/m q2＝0.043kN/m 同上四～七计算过程，可得：
R1＝1.099kN，P2＝13.02kN，P3＝13.02kN，R4＝1.099kN 立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.1×(3.8-1.7)+Mw/lb＝max[1.099+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.6-0.35/2)/2×0.9，13.02，13.02，1.099+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+1.2-0.6-0.35/2)/2×0.9]+0.227+0.067/1.2＝13.303kN f＝N/(φA)+Mw/W＝13302.501/(0.634×424)+0.067×106/4490＝64.408N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 十、高宽比验算 根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=3.8/8=0.475≤3 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十一、立柱支承面承载力验算 支撑层楼板厚度h(mm) 250 混凝土强度等级 C30 混凝土的龄期(天) 7 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2) 15 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2) 0.858 立柱垫板长a(mm) 200 立柱垫板宽b(mm) 200 F1=N=13.303kN 1、受冲切承载力计算 根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 βh 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；
当h≥2000mm时，取βh=0.9；
中间线性插入取用。

ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 σpc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内 um 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。

h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um η1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 βs 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。

可得：βh=1，ft=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=230mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mm F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×1320×230/1000=182.342kN≥F1=13.303kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl≤1.35βcβlfcAln F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 fc 混凝土轴心抗压强度设计值；
可按本规范表4.1.4-1取值 βc 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 βl 混凝土局部受压时的强度提高系数 Aln 混凝土局部受压净面积 βl=(Ab/Al)1/2 Al 混凝土局部受压面积 Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=15N/mm2，βc=1， βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×15×10000/1000=607.5kN≥F1=13.303kN 满足要求！ 4. 墙模板计算书 一、墙模板基本参数 计算断面宽度350mm，高度5500mm，两侧楼板厚度350mm。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨布置16道，内龙骨采用50×100mm木方。

外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管Ф48×3.5mm。

对拉螺栓布置12道，在断面内水平间距300+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。

面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。

木方剪切强度1.663N/mm2，抗弯强度15.444N/mm2，弹性模量8415.0N/mm2。

模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；

V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×27.000=24.300kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。

三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。

面板的计算宽度取0.45m。

荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.450+1.40×5.400×0.450=16.524kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm3；

I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm4；

计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.237kN N2=6.433kN N3=5.470kN N4=5.728kN N5=5.659kN N6=5.677kN N7=5.672kN N8=5.673kN N9=5.673kN N10=5.672kN N11=5.677kN N12=5.659kN N13=5.728kN N14=5.470kN N15=6.433kN N16=2.237kN 最大弯矩 M = 0.205kN.m 最大变形 V = 0.745mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.205×1000×1000/24300=8.436N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×3436.0/(2×450.000×18.000)=0.636N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.745mm 面板的最大挠度小于343.3/250,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.34×24.30+1.4×0.34×5.40=12.607kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.34×24.30=8.335kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.673/0.450=12.607kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×12.607×0.45×0.45=0.255kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.450×12.607=3.404kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.450×12.607=6.241kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

(1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W =0.255×106/83333.3=3.06N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×3404/(2×50×100)=1.021N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.677×8.343×450.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.062mm 最大挠度小于450.0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.716kN.m 最大变形 vmax=0.644mm 最大支座力 Qmax=16.187kN 抗弯计算强度 f = M/W =1.716×106/9576.0=179.20N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；

　　 A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

　　 f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm): 20 对拉螺栓有效直径(mm): 17 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 38.250 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.187 对拉螺栓强度验算满足要求!